拉瓦爾噴管簡介
如圖所示拉瓦爾噴管爲以收縮-擴張管道,入口速度爲亞音速,壓縮性較差,在收縮段受管壁收縮擠壓作用加速,在最窄的喉部達到音速。隨着氣體速度增大壓縮性逐漸增加,在喉部以後管道擴張使得氣體迅速膨脹,密度減小,流速繼續增加,達到超音速。
控制方程
拉瓦爾噴管由於管道形狀發生變化因此需要修改方程,這裏重新推導連續性方程。
首先提一下原本一維流動的連續性方程,在管道中任意位置取一控制體。控制體左側的變量爲,右側爲。則控制體內的總質量變化應爲
於是有
動量方程和能量方程方法基本類似,其中能量方程和連續方程分析完全相同,動量方程略爲複雜一些,在安德森的計算流體力學中有詳細推導,具體方程如下
這裏假設拉瓦爾噴管的外形是雙曲線滿足,,
數值方法
使用前面的激波管問題中帶限制器的格式,分裂方式也不需要修改。
邊界條件
這裏剛好趁着這個問題再說一下無反射邊界。激波管問題中提到對於無粘可壓縮流動,流動中有三個黎曼不變量,分別以傳播,對於亞音速流動而言必有也就是說流動總有從左到右和從右到左兩個方向的信息,在邊界上就是必然有從邊界外到內場的信息,和內場傳到邊界外的信息。如果這些信息在邊界上與內場不匹配就會產生反射,從而在內場出現雜波。
亞音速入口
對於亞音速入口而言,特徵速度爲的黎曼不變量是由邊界外進入內場的,而是由內場傳到入口上游去的。三個特徵速度對應的黎曼不變量分別爲
我們給定入口通常直接給定原變量形式即這三個參數和三個黎曼不變量一一對應。前面提到邊界的三個黎曼變量兩個變量由邊界直接認爲給出,一個由內場決定。換言之就是入口的中只能固定兩個量,另一個量由內場的值和邊界給出的兩個值計算出來。我這裏就固定兩個變量,固定,速度利用黎曼不變量得出。記內場第一個點的計算出的,邊界上的其中,由邊界和內場的相等得到
這樣就得到邊界的於是就得到了固定壓力和密度的亞音速入口的邊界條件。
亞音速出口
亞音速出口與亞音速入口相反兩個特徵速度的黎曼不變量由內場推出,而由邊界給定,換言之就是中兩個變量由內場計算,一個變量給定,這裏給定,於是由
內場最後一個點上
邊界上
得到固定壓力的亞音速出口的邊界爲
超音速出口
超音速出口相比於亞音速出口就容易多了,因爲超音速條件下都爲正,因此信息只出不進,於是直接有超音速出口邊界爲
本文使用的邊界
本文的入口是亞音速入口,而出口由於初場給定的是全場速度爲0,密度壓力均爲1,因此開始流體受壓力作用從0開始加速,開始時出口是亞音速的,但是隨着流動不斷發展速度不斷增大,最終達到超音速,於是在出口處做一次判斷,內場最後一個點的時使用亞音速出口,否則使用超音速出口。
數值計算
計算代碼如下
#include <iostream>
#include <vector>
#include <cmath>
#define gamma 1.4
#define pa_in 6
#define p_in 2
#define u_in 1
#define p_out 1
const int NE=100,//空間點數
NS=15000,
SKIP_STEP=1500;//時間步數
const double rb=-5,l=10,//計算域左邊界,計算域長度
dt=0.001,//時間步長
dx=l/NE;
using namespace std;
void F(vector<double> &_F,double w1,double w2,double w3)
{
double u=w2/w1,t=u*w2;
_F[0]=w2;
_F[1]=(3-gamma)*t/2+(gamma-1)*w3;
_F[2]=(1-gamma)/2*u*t+gamma*u*w3;
}
void F_div(vector<double>::iterator &f,const vector<double> &F,double w1,double w2,double w3)
{
*f=F[0];
f++;
*f=F[1];
f++;
*f=F[2];
f++;
}
double max(double x1,double x2)
{
if(x1>x2) return x1;
else return x2;
}
double phi(double r)
{
if(abs(r)>1) return 1;
else return abs(r);
}
double A(double x)
{
return sqrt(x*x/25+1);
}
double dAdx(double x)
{
return x/sqrt(625+25*x*x);
}
void advance(vector<double>& w1,vector<double>& w2,vector<double>& w3,vector<double>& F_p,vector<double>& F_m)
{
vector<double> tF(3,0);
double l=0;
vector<double>::iterator f_p=F_p.begin(),f_m=F_m.begin();
for(int i=0;i<w1.size();i++)
{
F(tF,w1[i],w2[i],w3[i]);
double u=w2[i]/w1[i],p=(gamma-1)*(w3[i]-w2[i]*w2[i]/w1[i]*0.5),c=sqrt(gamma*p/w1[i]);
l=max(max(abs(u+c),abs(u-c)),l);
F_div(f_p,tF,w1[i],w2[i],w3[i]);
F_div(f_m,tF,w1[i],w2[i],w3[i]);
}
for(int i=0;i<w1.size();i++)
{
F_p[3*i]+=l*w1[i];
F_m[3*i]-=l*w1[i];
F_p[3*i+1]+=l*w2[i];
F_m[3*i+1]-=l*w2[i];
F_p[3*i+2]+=l*w3[i];
F_m[3*i+2]-=l*w3[i];
}
double x=rb;
f_p=F_p.begin()+3,f_m=F_m.begin()+3;
w1[1]=w1[1]-0.5*(*(f_p)-*(f_p-3))*dt/dx-0.5*(*(f_m+3)-*(f_m))*dt/dx;
f_p++;
f_m++;
w2[1]=w2[1]-0.5*(*(f_p)-*(f_p-3))*dt/dx-0.5*(*(f_m+3)-*(f_m))*dt/dx;
f_p++;
f_m++;
w3[1]=w3[1]-0.5*(*(f_p)-*(f_p-3))*dt/dx-0.5*(*(f_m+3)-*(f_m))*dt/dx;
f_p++;
f_m++;
for(int i=2;i<w1.size()-2;i++)
{
x+=dx;
double r_p=(w1[i]-w1[i-1])/(w1[i-1]-w1[i-2]),
r_m=(w1[i+2]-w1[i+1])/(w1[i+1]-w1[i]);
if(w1[i-1]==w1[i-2]) r_p=0;
if(w1[i+1]==w1[i]) r_m=0;
w1[i]=w1[i]+(-phi(r_p)*0.25*(3*(*f_p)-4*(*(f_p-3))+*(f_p-6))*dt/dx
-(1-phi(r_p))*0.5*(*(f_p)-*(f_p-3))*dt/dx
+phi(r_m)*0.25*(*(f_m+6)-4*(*(f_m+3))+3*(*(f_m)))*dt/dx
-(1-phi(r_m))*0.5*(*(f_m+3)-*(f_m))*dt/dx)
-dt*dAdx(x)/A(x)*(*(f_p)+*(f_m))*0.5;
f_p++;
f_m++;
r_p=(w2[i]-w2[i-1])/(w2[i-1]-w2[i-2]),
r_m=(w2[i+2]-w2[i+1])/(w2[i+1]-w2[i]);
if(w2[i-1]==w2[i-2]) r_p=0;
if(w2[i+1]==w2[i]) r_m=0;
w2[i]=w2[i]+(-phi(r_p)*0.25*(3*(*f_p)-4*(*(f_p-3))+*(f_p-6))*dt/dx
-(1-phi(r_p))*0.5*(*(f_p)-*(f_p-3))*dt/dx
+phi(r_m)*0.25*(*(f_m+6)-4*(*(f_m+3))+3*(*(f_m)))*dt/dx
-(1-phi(r_m))*0.5*(*(f_m+3)-*(f_m))*dt/dx)
-dt*dAdx(x)/A(x)*w2[i]*w2[i]/w1[i];
f_p++;
f_m++;
r_p=(w3[i]-w3[i-1])/(w3[i-1]-w3[i-2]),
r_m=(w3[i+2]-w3[i+1])/(w3[i+1]-w3[i]);
if(w3[i-1]==w3[i-2]) r_p=0;
if(w3[i+1]==w3[i]) r_m=0;
w3[i]=w3[i]+(-phi(r_p)*0.25*(3*(*f_p)-4*(*(f_p-3))+*(f_p-6))*dt/dx
-(1-phi(r_p))*0.5*(*(f_p)-*(f_p-3))*dt/dx
+phi(r_m)*0.25*(*(f_m+6)-4*(*(f_m+3))+3*(*(f_m)))*dt/dx
-(1-phi(r_m))*0.5*(*(f_m+3)-*(f_m))*dt/dx)
-dt*dAdx(x)/A(x)*(*(f_p)+*(f_m))*0.5;
f_p++;
f_m++;
}
w1[w1.size()-2]=w1[w1.size()-2]-0.5*(*(f_p)-*(f_p-3))*dt/dx-0.5*(*(f_m+3)-*(f_m))*dt/dx;
f_p++;
f_m++;
w2[w2.size()-2]=w2[w2.size()-2]-0.5*(*(f_p)-*(f_p-3))*dt/dx-0.5*(*(f_m+3)-*(f_m))*dt/dx;
f_p++;
f_m++;
w3[w3.size()-2]=w3[w3.size()-2]-0.5*(*(f_p)-*(f_p-3))*dt/dx-0.5*(*(f_m+3)-*(f_m))*dt/dx;
f_p++;
f_m++;
int i=w1.size()-2;
double rho=w1[i],u=w2[i]/w1[i],p=(gamma-1)*(w3[i]-w2[i]*w2[i]/w1[i]*0.5),c=sqrt(gamma*p/w1[i]);
if(u-c<-1e-7)
{
double R1=p/pow(rho,gamma),R23=2/(gamma-1)*c;
p=p_out;
rho=pow(p/R1,1/gamma);
c=sqrt(gamma*p/rho);
u=u+R23-2*c/(gamma-1);
w1[w1.size()-1]=rho;
w2[w2.size()-1]=u*rho;
w3[w3.size()-1]=p/(gamma-1)+0.5*u*rho*u;
}
else
{
w1[w1.size()-1]=w1[w1.size()-2];
w2[w2.size()-1]=w2[w2.size()-2];
w3[w3.size()-1]=w3[w3.size()-2];
}
i=1;
rho=w1[i],u=w2[i]/w1[i],p=(gamma-1)*(w3[i]-w2[i]*w2[i]/w1[i]*0.5),c=sqrt(gamma*p/rho);
double R3=u-2*c/(gamma-1);
p=p_in;
rho=1;
c=sqrt(gamma*p/rho);
u=(R3+2*c/(gamma-1));
w1[0]=rho;
w2[0]=u*rho;
w3[0]=p/(gamma-1)+0.5*rho*u*u;
}
struct val
{
const vector<double> &w1,&w2,&w3;
val(const vector<double>& _w1,const vector<double>& _w2,const vector<double>& _w3):w1(_w1),w2(_w2),w3(_w3){};
};
void init(vector<double> &w1,vector<double> &w2,vector<double> &w3)
{
int i=0;
for(;i<w1.size();i++)
{
w1[i]=p_out;
w2[i]=0;
w3[i]=p_out/(gamma-1);
}
i=1;
w1[0]=1;
w2[0]=0;
w3[0]=p_in/(gamma-1)+0.5*w2[0]*w2[0]/w1[0];
}
ostream& operator<<(ostream& out,const val& Q)
{
double x=rb-dx*2;
for(int i=0;i<Q.w1.size();i++)
{
x+=dx;
double rho=Q.w1[i],u=Q.w2[i]/Q.w1[i],p=(gamma-1)*(Q.w3[i]-Q.w2[i]*Q.w2[i]/Q.w1[i]/2);
double c=sqrt(gamma*p/rho);
double Ma=u/c;
out<<i*dx+rb-dx<<'\t'<<rho<<'\t'<<u<<'\t'<<p<<'\t'<<c<<'\n';
}
return out;
}
int main()
{
vector<double> w1(NE+3),w2(NE+3),w3(NE+3),F_p(3*NE+9),F_m(3*NE+9);
val Q(w1,w2,w3);
init(w1,w2,w3);
cout<<w1.size()<<'\t'<<NS/SKIP_STEP<<'\t'<<rb<<'\t'<<l<<'\n';
cout<<Q<<'\n';
for(int i=0;i<NS;i++)
{
advance(w1,w2,w3,F_p,F_m);
if(i%SKIP_STEP==0)cout<<Q<<'\n';
}
cout<<Q<<'\n';
}
計算結果如下
由於我沒有拉瓦爾噴管的解析解,這裏僅僅驗證了一下拉瓦爾噴管的關係式
將上式左右兩端相減繪製曲線如下,最終結果基本滿足該關係,因此應該問題不大。
拉瓦爾噴管工作狀態與正激波
拉瓦爾噴管根據噴管道出口流體壓力()和背景()壓力關係,可以分爲多種工作狀態:
1.理想工作狀態,這時氣體恰好完全膨脹,管道出口爲超音速流動,並且離開管道後也不發生膨脹和壓縮,外部擾動無法影響管內流動狀態。
2.欠膨脹狀態,氣體沒有完全膨脹,管道出口爲超音速流動,氣體離開管道後會繼續膨脹一段,直至壓力達到背景壓力,這時同樣外部擾動無法傳入內部
3.過膨脹狀態,氣體在出口處過膨脹,當差別不大時,管口仍爲超音速流動,但是由於出口處氣體壓力小於背景壓力,因此會在管口處形成一系列斜激波,最終使得流出氣體壓力和背景壓力相等;隨着差值的增大,在管道出口處的斜激波會逐漸變爲正激波,繼續增加的值,正激波會向管內移動使得速度由超音速變爲亞音速,這時外部擾動會影響管內流動。隨着出口背景壓力逐漸增大正激波位置逐漸前移,當正激波移至喉部時達到臨界狀態,繼續增加出口背景壓力管內流動將全部保持在亞音速條件下。
根據前面的分析,理想狀態和欠膨脹狀態出口都是超音速流動,因此管道內部計算不受外部狀態影響,至於背景壓力如何管道內流動都是不變的。唯一有區別的是管道外是否發生膨脹,管內流動始終相同。
過膨脹狀態則略有不同,由於管內可能會形成一道正激波,正激波後流動全部是亞音速流動,亞音速出口外部擾動將影響內部流動,這是外部壓力將使得管內流動狀態發生改變。
在計算上的區別就是,欠膨脹和理想狀態最終都是超音速出口,而過膨脹出口總是亞音速的。
這裏我試着算了一下過膨脹狀態
這是入口壓力1.1,出口壓力1時的狀態,可以看到一開始管內出現了激波,說明這時是過膨脹狀態,在喉部後側存在一道正激波,使得速度變爲亞音速。但是我試算了一下不論怎麼減小入口壓力只要出口壓力是1,入口壓力大於1管道內就不可能出現全部亞音速的情況,似乎正激波最終會固定到的位置處。具體原因暫時不太清楚,目前估計是入口邊界的原因,似乎固定壓力和密度的亞音速入口決定了喉部的速度。我使用真實的氣體參數作爲參數進行計算,入口設置壓力爲1.001倍的標準大氣壓,密度由氣體狀態方程利用壓力和溫度計算而來,溫度設爲25°C(298.15K),出口是標準大氣壓,這是計算收斂到全場亞音速的結果,我懶得做無量綱了這裏就不展示了。