開環控制系統,電機的輸出轉速並不能跟隨負載的變化而調整。轉速單閉環控制可以穩定電機的輸出轉速,但是不能充分的控制電流的動態過程。矢量控制系統是以控制電機的定子電流來控制轉矩,如果不能有效控制定子電流,則無法有效控制其轉矩。添加一個電流內環,可以使電機在負載波動時,動態調節定子電流,進而匹配電磁轉矩,加快系統的動態響應速度。
工程設計轉速、電流雙閉環的原則是“先內環後外環”。設計步驟是:先從電流環開始,對其進行必要的變換和近似處理後,對電流環進行校正(一般校正成2階系統),最後按動態性能指標要求確定電流調節器的參數。電流環設計完成之後,把電流環等效成轉速環中的一個環節,再用同樣的方法設計轉速環,一般將速度環校正成3階系統。
1. 電流環控制器參數設計
對交軸電流iq進行分析。在dq座標系下,永磁同步電機的交直軸電壓爲
uq=Rsiq+Lqdtdiq+ωr(Ldid+ψf)
爲了便於分析,忽略其中的動態項ωrψf和耦合項ωrLdid,於是得到
uq=Rsiq+Lqdtdiq
對其進行拉普拉斯變換,得到在電流環下的電機傳遞函數:
GM(s)=uq(s)iq(s)=Lqs+Rs1
於是可以畫出電流環的傳遞函數圖:
其中第一項是PI控制器傳遞函數,第二項是PWM逆變器傳遞函數,第三項是電機傳遞函數。令Ki=Kpτi,τi爲PI控制器的超前時間常數。於是可以得到其開環傳遞函數:
Giopen(s)=τisKp(τis+1)⋅TPWMs+1KPWM⋅Lqs+Rs1
爲了將其校正成2階系統,可令τi=Lq/Rs,於是可得
Giopen(s)=Lqs(TPWMs+1)KpKPWM
式中KPWM是逆變器放大係數,TPWM是逆變器開關週期。
進一步可得其閉環傳遞函數:
Giclose(s)=s2+TPWM1s+KgKgKg=LqTPWMKpKPWM
與標準的2階閉環系統做對比:
G(s)=s2+2ξωns+ωn2ωn2
可得:
ωn=Kg=2TPWMξ1
進一步可得電流環比例係數和積分系數:
Kp=4ξ2KPWMTPWMLqKi=4ξ2KPWMTPWMRs
PI控制器理想阻尼係數ξ一般取0.707。KPWM視情況而定,此處取1。最終可以得到
Kp=2TPWMLqKi=2TPWMRs
2. 轉速環控制器參數設計
轉速環設計合理的話,可以提高動態響應速度,減少轉速波動。在設計轉速環時,可以將電流環的傳遞函數看作是簡單的一階環節。
Giclose(s)=s2+TPWM1s+KgKg≈4ξ2TPWM+11
由電機在dq座標系下的電磁轉矩方程:
Te=23pn[ψfiq+(Ld−Lq)idiq]
在id=0的控制方式下可以進一步簡化,並結合電機的運動方程和轉速公式:
Te=23pnψfiqTe−TL=Jdtdωn=π30ω
令負載轉矩TL=0爲,可以畫出轉速環的傳遞函數框圖:
令Ki=Kpτi,ξ=0.707,可得開環傳遞函數爲:
Gnopen(s)=s2(2TPWMs+1)Kn(τns+1)Kn=Jπτn45Kppnψf
通常將速度環按典型II型系統(3階)進行校正,有:
τn=h∗2TPWMKn=2h2∗(2TPWM)2h+1
無特殊要求時,一般取h=5。於是可以得到速度環PI控制器的比例係數和積分系數:
Kp=150∗pn∗ψf∗TPWMJπKi=τnKp=1500∗pn∗ψf∗TPWM2Jπ
式中pn爲電機極對數,ψf爲轉子永磁體磁鏈,J爲轉動慣量,TPWM爲逆變器開關週期。
總結:這種設計方法,忽略了q軸和d軸的耦合項,誤差是很大的。經仿真驗證,效果並不好。因此需要尋找更好的計算方案。
在設計參數時,參考了陳伯時老師的教材,也查閱了許多文獻,發現在採用自動控制理論中的典型系統設計方法來設計PI控制器時,各家的計算結果幾乎都不一樣。細看下來,差別基本都是來源於對系統近似處理時採用了不同的近似方法,有的論文在前向通路中添加了一個延時環節,有的論文中逆變器環節的時間常數爲逆變器開關週期的一半……因此,不求尋找正確答案,只求弄清楚原理。